รถเครนโครงเสาเดินทางไกลกว่าเครื่องจักรใดในโรงงาน และไฟต้องตามไปให้ทัน หม้อแปลง เคเบิล ดรัม และการลงดิน วัดกันที่ทางวิ่ง ไม่ใช่วัดที่ป้ายพิกัด
รถเครนโครงเสาเป็นเครื่องจักรเพียงตัวเดียวในโรงงานที่ไฟต้องเดินทางไกลเท่ากับที่น้ำหนักบรรทุกไป รอกยกของขึ้นยี่สิบเมตร ทางวิ่งอาจยาวสามร้อยเมตร เกือบทุกปัญหาทางไฟฟ้าของเครื่องพวกนี้เกิดขึ้นที่ใดที่หนึ่งตลอดเส้นทางนั้น และแทบไม่มีข้อใดอยู่ในใบเสนอราคาเครน
ตัวเลขด้านล่างเป็นของเครื่อง 100 ตันบนทางวิ่ง 300 เมตร ซึ่งเป็นขนาดที่เราผลิตบ่อยที่สุดสำหรับลานผลิตชิ้นคอนกรีตสำเร็จรูปและลานสต็อกเหล็ก เครื่องนี้กินกระแส 204 A ที่ 400 V นั่นคือแรงดันหายไป 3 เปอร์เซ็นต์ในระยะ 200 เมตรของเคเบิล 150 mm² หกเปอร์เซ็นต์ที่ 400 เมตร และดรัมเคเบิลสี่ชั้นทำให้เคเบิลเส้นเดียวกันลดจาก 404 A เหลือ 227 A ก่อนที่คุณจะคิดถึงบ่ายที่อากาศร้อน หกเปอร์เซ็นต์คือจุดที่ไดรฟ์เริ่มตัดเพราะแรงดันต่ำขณะเริ่มยกของ ดังนั้นงานออกแบบไฟฟ้าทั้งหมดของทางวิ่งยาวจึงเหลือเพียงการคุมตัวเลขตัวเดียวนี้ให้ต่ำกว่าประมาณห้า
เริ่มจากตัวเลขเดียวที่สำคัญและแทบไม่เคยพิมพ์อยู่ในโบรชัวร์ นั่นคือกระแสที่จุดซึ่งเคเบิลทางวิ่งต่อเข้าเครื่อง ป้ายพิกัดมอเตอร์ไม่ให้ค่านี้ เพราะป้ายบอกเป็นรายมอเตอร์ และรถเครนโครงเสามีมอเตอร์สี่หรือห้าตัว
รวมรอก รถเข็น และขายาวทั้งสองข้างของระบบเดินยาว แล้วแปลงด้วยความสัมพันธ์สามเฟสตามปกติ สำหรับเครื่อง 400 V ที่เพาเวอร์แฟกเตอร์ 0.85 และประสิทธิภาพมอเตอร์ 0.90 ตัวหารคือ 530 ดังนั้นกระแสเท่ากับกิโลวัตต์หารด้วย 530 แล้วคูณหนึ่งพัน ตารางนี้ใช้การจัดชุดมาตรฐานของเราเอง จึงเป็นตัวเลขวางแผนของ SIEC ไม่ใช่ข้อมูลแคตตาล็อก เครื่องที่ใช้งานหนักกว่าซึ่งมีไดรฟ์เดินยาวใหญ่กว่าจะอยู่เหนือตัวเลขเหล่านี้
| ขนาดยก | รอกยก | รถเข็น | เดินยาว | กำลังติดตั้ง | กระแสที่ 400 V |
|---|---|---|---|---|---|
| 5 t | 7.5 kW | 1.5 kW | 2 × 1.5 kW | 12.0 kW | 22.6 A |
| 10 t | 13.0 kW | 2.2 kW | 2 × 2.2 kW | 19.6 kW | 37.0 A |
| 16 t | 18.5 kW | 3.0 kW | 2 × 3.0 kW | 27.5 kW | 51.9 A |
| 20 t | 22.0 kW | 3.7 kW | 2 × 3.7 kW | 33.1 kW | 62.4 A |
| 32 t | 30.0 kW | 5.5 kW | 2 × 5.5 kW | 46.5 kW | 87.7 A |
| 50 t | 45.0 kW | 7.5 kW | 2 × 7.5 kW | 67.5 kW | 127.3 A |
| 100 t | 75.0 kW | 11.0 kW | 2 × 11.0 kW | 108 kW | 203.6 A |
มีสองอย่างที่เห็นชัด กำลังยกหนึ่งร้อยตันกินกระแสเพียงแปดเท่าของสิบสองตัน เพราะความเร็วยกลดลงเมื่อขนาดยกเพิ่มขึ้น และกำลังเครนครึ่งหนึ่งของโรงงานอยู่ในไดรฟ์เดินยาวของเครื่องใหญ่ ซึ่งทำให้คนที่คิดว่ารอกยกครองสัดส่วนหลักต้องแปลกใจ
วิศวกรท่าเรือเปลี่ยนไปใช้ 6.6 kV หรือ 11 kV สำหรับเครื่องโครงเสา และผู้ซื้อเครนโครงเสาอุตสาหกรรมอ่านแล้วถามว่าตนต้องใช้ด้วยหรือไม่ คำตอบคือแทบไม่เคยต้อง และเหตุผลคือเลขคณิต ไม่ใช่นโยบาย
งานศึกษาหม้อแปลงที่ตีพิมพ์สำหรับท่าเรือตู้คอนเทนเนอร์ทำการคำนวณแบบเดียวกันกับเครนชายฝั่งขนาด 1,400 kVA ที่จ่ายไฟผ่านระยะ 400 เมตร ที่ 400 V เครนกินกระแส 2,021 A ต้องใช้เคเบิล 240 mm² ขนานกันสี่เส้นต่อเฟส และยังแรงดันตกประมาณ 9 เปอร์เซ็นต์ที่โหลดเต็ม ที่ 6.6 kV เครนเดียวกันกินกระแส 122 A ผ่านเคเบิล 95 mm² เพียงเส้นเดียว และแรงดันตก 0.27 เปอร์เซ็นต์
| เครื่อง | กำลังติดตั้ง | กระแสที่ 400 V | เคเบิลระยะ 400 เมตร | แรงดันตกที่โหลดเต็ม |
|---|---|---|---|---|
| โครงเสาอุตสาหกรรม 100 t | 108 kW | 204 A | 1 × 150 mm² (6.0%) | 6.0% |
| เหมือนกัน แต่เพิ่มหนึ่งขนาด | 108 kW | 204 A | 1 × 240 mm² (4.3%) | 4.3% |
| เครนตู้คอนเทนเนอร์ STS | 1,400 kVA | 2,021 A | 4 × 240 mm² ต่อเฟส | 9.0% |
| STS ที่ 6.6 kV | 1,400 kVA | 122 A | 1 × 95 mm² | 0.27% |
ดูที่ทองแดง ไม่ใช่ที่แรงดัน เครนท่าเรือต้องใช้ตัวนำ 240 mm² สิบสองเส้นต่อกลุ่มเฟส ประมาณทองแดง 26 kg ต่อความยาวหนึ่งเมตรของหน้าท่า และต้องมีดรัมหรือรางตัวนำที่สร้างมาให้รับได้ เครื่อง 100 ตันของเราต้องใช้เคเบิลเส้นเดียวและทองแดงประมาณ 3 kg แรงดันปานกลางไม่ใช่คุณสมบัติที่ดี ในตัวเอง มันเป็นวิธีที่จะไม่ต้องลากทองแดงหนักหนึ่งในสี่ตันไปตามท่าเทียบเรือ
กรณีอุตสาหกรรมที่จะพลิกจริงคืออู่ต่อเรือหรือโรงผลิตที่มีเครนหลายตัวจ่ายจากบัสทางวิ่งเส้นเดียว และกรณีที่หม้อแปลงต้องอยู่ห่างจากเครนมากเพราะไม่มีพื้นที่ปลายทางวิ่ง ทั้งสองกรณีเพิ่มความยาวเคเบิลไม่ใช่เพิ่มความจุ และทั้งสองกรณีควรคิดต้นทุนให้ดีก่อนยอมรับงานออกแบบที่แรงดันตก 6 เปอร์เซ็นต์
ไม่ใช่ผลรวมกิโลวัตต์ที่ติดตั้ง เครนใช้เวลาส่วนหนึ่งของทุกรอบรอ และไดรฟ์ไม่เคยทำงานเต็มกำลังพร้อมกันทั้งหมด หม้อแปลงจึงคำนวณจากกระแส RMS 10 นาที ไม่ใช่ผลรวมป้ายพิกัด
งานศึกษาท่าเรือตู้คอนเทนเนอร์ระบุชัดเจนว่า ค่าตัวคูณความต้องการของเครนที่ 0.40 ถึง 0.50 ของ kVA ที่ติดตั้งเป็นค่าปกติสำหรับกองเครื่องที่ทำงานอยู่ และหม้อแปลงจะถูกกำหนดที่ 1.15 ถึง 1.3 เท่าของกระแส RMS 10 นาที งานศึกษาเดียวกันยังชี้ว่า ขดลวดต้องอยู่ต่ำกว่าขีดจำกัดจุดร้อนตลอดทั้งกะ คือ 98 °C สำหรับอายุเชิงรอบปกติภายใต้ IEC 60076-7 ไม่ใช่แค่ช่วงพีคยกของยี่สิบวินาที หม้อแปลงแบบหล่อเรซินที่มีค่าคงที่เวลาความร้อนสามสิบถึงหกสิบนาทีแทบไม่รู้สึกถึงพีคนั้น
| ขนาดยก | กำลังติดตั้ง | ค่าตัวคูณการใช้งาน | RMS 10 นาที | × 1.25 | ขนาดที่กำหนด |
|---|---|---|---|---|---|
| 5 t | 12.0 kW | 0.45 | 6.4 kVA | 8.0 kVA | 10 kVA |
| 10 t | 19.6 kW | 0.45 | 10.4 kVA | 13.0 kVA | 15 kVA |
| 16 t | 27.5 kW | 0.48 | 15.5 kVA | 19.4 kVA | 25 kVA |
| 20 t | 33.1 kW | 0.50 | 19.5 kVA | 24.4 kVA | 25 kVA |
| 32 t | 46.5 kW | 0.50 | 27.4 kVA | 34.2 kVA | 40 kVA |
| 50 t | 67.5 kW | 0.55 | 43.7 kVA | 54.6 kVA | 63 kVA |
| 100 t | 108 kW | 0.55 | 69.9 kVA | 87.4 kVA | 100 kVA |
ค่าตัวคูณการใช้งานของเราสูงกว่าตัวเลขท่าเรือเล็กน้อย คือ 0.45 ถึง 0.55 ไม่ใช่ 0.40 ถึง 0.50 เพราะรถเครนโครงเสาอุตสาหกรรมตัวเดียวมักทำงานแทนทั้งโรงผลิต ทั้งขนถ่าย ป้อนเครื่องเลื่อย และย้ายไปสาย พ่นสี ถ้าเครื่องของคุณมีระดับการใช้งาน A6 ขึ้นไปจริง ให้ใช้ตัวเลขบนแล้วเพิ่มอีกหนึ่งขั้น ตัวเลขเหล่านี้เป็นค่าวางแผน ไม่ใช่ข้อมูลวัดจริง และวิธีที่ซื่อตรงที่สุดในการแทนที่คือบันทึกกระแสหนึ่งสัปดาห์บนเครื่องที่ติดตั้งเสร็จแล้ว
เรื่องราคา หม้อแปลงหล่อเรซินในช่วงนี้ไม่ใช่ปัญหาเรื่องงบอย่างที่หลายคนกลัว ราคาจากโรงงานจีนสำหรับหม้อแปลงหล่อเรซิน 100 kVA อยู่ที่หลักพันดอลลาร์ตอนต้น และเกณฑ์อ้างอิงทั่วไปสำหรับหม้อแปลงจำหน่ายขนาดเล็กคือ 18 ถึง 30 USD ต่อ kVA สิ่งที่แพงคือการเลือกผิด หม้อแปลงที่ซื้อเล็กไปหนึ่งขั้นและทำงานที่อุณหภูมิแวดล้อม 40 °C ในตู้เหล็กจะใช้ชีวิตทั้งชีวิตอยู่ที่ขีดจำกัดจุดร้อน
สนใจ และนี่คือจุดที่เครนต่างจากโหลดอื่นทุกตัวในโรงงาน ไดรฟ์คือแหล่งฮาร์มอนิกที่กำหนดการออกแบบหม้อแปลง และตัวเลขก็ไม่ได้ใกล้เคียงกันเลย ภาคหน้าแบบไทริสเตอร์หรือไดโอดหกพัลส์สร้าง THD กระแส 25 ถึง 35 เปอร์เซ็นต์ สิบสองพัลส์ลดลงครึ่งหนึ่ง ภาคหน้าแบบแอคทีฟลดเหลือ 4 ถึง 8 เปอร์เซ็นต์
| ภาคหน้า | THD กระแสที่โหลดเต็ม | ผลต่อหม้อแปลงมาตรฐาน |
|---|---|---|
| 6 พัลส์ ไม่มีรีแอกเตอร์ | 25–35% | สูญเสียความจุที่ใช้งานได้ 10–20% ไปกับความร้อนจากกระแสไหลวน ต้องระบุ K factor หรือลดพิกัดตาม IEEE C57.110 |
| 6 พัลส์ พร้อมไลน์รีแอกเตอร์ 4% | ลดลงประมาณครึ่งหนึ่ง | หม้อแปลง K-13 รับได้โดยไม่ต้องลดพิกัด เป็นการแก้ที่ถูกที่สุดเพียงจุดเดียวบนเครื่อง |
| 12 พัลส์ | ครึ่งหนึ่งของ 6 พัลส์ | ต้องใช้หม้อแปลงเลื่อนเฟสหรือไดรฟ์สองตัว แทบไม่คุ้มต่ำกว่า 100 kW |
| ภาคหน้าแบบแอคทีฟ | 4–8% | หม้อแปลงมาตรฐานใช้ได้ เพิ่มความสามารถในการรับพลังงานคืน ซึ่งสำคัญที่รอกยก |
ผลในทางปฏิบัติมีสองข้อ ข้อแรก ถ้าเครนใช้หม้อแปลงร่วมกับสิ่งใดที่อ่อนไหว เช่นโรงเชื่อมหรือสายการผลิตที่ควบคุมด้วย PLC คำถามเรื่องฮาร์มอนิกก็ไม่เกี่ยวกับเครนอีกต่อไป แต่เกี่ยวกับเพื่อนบ้าน ข้อสอง ถ้าไซต์มีเครื่องกำเนิดไฟฟ้าสำรองอยู่แล้ว จำไว้ว่าความผิดเพี้ยนของแรงดันฮาร์มอนิกแปรผกผันกับความแข็งของแหล่งจ่าย เครื่องสำรองจึงทำให้เครนเดียวกันดูแย่ลงบนกระดาษกว่าเมื่อใช้ไฟจากการิด
เรากำหนดขนาดไดรฟ์บนเครื่อง และกำหนดหม้อแปลงด้วย K factor ในใบสั่งซื้อ ถ้าคุณต้องการรายละเอียดฮาร์มอนิกทั้งหมดแทนมุมมองเรื่องหม้อแปลง เอกสารข้อกำหนด รถเครนโครงเสา ของเราระบุตัวเลือกไดรฟ์มาตรฐานตามขนาดยกแต่ละขนาด
ข้อผิดพลาดในการระบุข้อกำหนดที่พบบ่อยที่สุดบนโครงเสาทางวิ่งยาวคือระบบรางแขวนเคเบิล เพราะเป็นฮาร์ดแวร์ที่ถูกที่สุดต่อเมตรในแคตตาล็อก และผู้ซื้อเคยเห็นมันบนเครนโรงงานทุกตัว มันยังเป็นระบบที่หยุดทำงานราว 80 เมตรด้วย
| คุณสมบัติ | รางแขวนเคเบิล | รางตัวนำ | ดรัมเคเบิล |
|---|---|---|---|
| ระยะเดินที่ใช้ได้จริง | 50–80 m หรือ 150 m เมื่อมีจุดรองรับกลาง | 500 m ขึ้นไป | 100 m แบบสปริง, 400 m ขึ้นไปแบบขับมอเตอร์ |
| ความเร็วเดิน | ไม่เกิน 100 m/min | ไม่เกิน 300 m/min | 60 m/min แบบสปริง, 120 m/min แบบมอเตอร์ |
| กระแส | 20–630 A | 50–2,000 A | 20–630 A แบบสปริง, 500–2,000 A แบบมอเตอร์ |
| ต้นทุนฮาร์ดแวร์ | EUR 25–60 ต่อเมตร; USD 60–180 เมื่อติดตั้งแล้ว | EUR 60–200 ต่อเมตร; USD 80–400 เมื่อติดตั้งแล้ว | EUR 40–150 ต่อเมตร |
| อายุการใช้งาน | เคเบิล 3–8 ปี | ราง 15–20 ปี, หัวรับกระแสเปลี่ยนทุกปี | ดรัม 10–15 ปี, เคเบิล 3–6 ปี |
| การบำรุงรักษา | ทุก 6 เดือน ลูกปืนรถเข็นและแคลมป์ | ปีละครั้ง หัวรับกระแสและข้อต่อ | ทุก 6–12 เดือน ดรัมและสลิปริง |
| ฝุ่นและความร้อน | แย่เมื่อมีฝุ่น อายุเคเบิลลดลงเกิน 60 °C | ดี ใช้รางแบบปิดได้ถึง 120 °C | ดี ดรัมปิดสนิท |
จุดเปลี่ยนไม่ได้ขึ้นกับรสนิยม ต่ำกว่า 70 เมตร ทั้งสามแบบใช้ได้ และคุณควรเลือกด้วยเหตุผลอื่น ระหว่าง 70 ถึง 100 เมตร รางแขวนเคเบิลต้องมีจุดรองรับกลาง ซึ่งมักทำให้ข้อได้เปรียบเรื่องต้นทุนหายไป เกิน 100 เมตร มีเพียงรางตัวนำหรือดรัมขับมอเตอร์ที่ใช้ได้จริง และเมื่อความเร็วเดินเกิน 100 m/min รางตัวนำแทบเป็นสิ่งบังคับ เพราะเคเบิลรางแขวนเริ่มสะบัดและรางรถเข็นต้องรับแรงกระแทกทั้งหมด
บนทางวิ่ง 200 เมตรในลานชิ้นคอนกรีตสำเร็จรูป รางตัวนำมีต้นทุนแรกสูงกว่า แต่ต้องเปลี่ยนเคเบิลเพียงประมาณหนึ่งในห้าของงานเมื่อเทียบในยี่สิบปี ดรัมขับมอเตอร์ติดตั้งถูกกว่า โดยเฉพาะเมื่อไม่มีพื้นที่สำหรับขารองรับรางตามช่องทางเดินสต็อก และเป็นคำตอบที่ดีกว่าเมื่อทางวิ่งจะถูกขยายหรือวางใหม่ในอีกไม่กี่ปี ทั้งสองแบบมีเหตุผลรองรับ สิ่งที่ไม่มีเหตุผลรองรับคือรางแขวนเคเบิลยาว 200 เมตรกับงบประมาณบำรุงรักษา
เพราะความร้อนออกไปไม่ได้ เคเบิลที่วางบนพื้นระบายความร้อนสู่อากาศได้สามด้าน สี่สิบรอบของเคเบิลเส้นเดียวกันที่พันบนดรัมกลับระบายความร้อนใส่กันเอง และชั้นในจะร้อนพอที่จะทำให้ฉนวนเสื่อมอายุเร็วขึ้นหลายสิบปี
วิธีการมาตรฐานไม่เป็นมิตรกับความหวังดี ภายใต้ DIN VDE 0298-4 เคเบิลสำหรับดรัมที่พิกัด 352 A เมื่อวางบนพื้นและ 370 A เมื่อแขวนลอย ให้กระแส 282 A เมื่อพันหนึ่งชั้นบนดรัม 172 A เมื่อสามชั้น และ 147 A เมื่อห้าชั้น ตาราง ICEA ที่ใช้ในเหมืองยังตรงกว่านั้น คือ 85, 65, 45 และ 35 เปอร์เซ็นต์สำหรับหนึ่ง สอง สาม และสี่ชั้น
| จำนวนชั้นบนดรัม | 1 | 2 | 3 | 4 |
|---|---|---|---|---|
| ค่าตัวคูณ DIN VDE 0298-4 | 0.80 | 0.61 | 0.49 | 0.42 |
| ค่าตัวคูณ ICEA | 0.85 | 0.65 | 0.45 | 0.35 |
| เครน 50 t, 127 A ต้องมีพิกัดบนพื้น | 159 A | 209 A | 260 A | 303 A |
| เครน 100 t, 204 A ต้องมีพิกัดบนพื้น | 255 A | 334 A | 416 A | 486 A |
เอาค่าตัวคูณอุณหภูมิแวดล้อม 40 °C ที่ 0.89 มาคูณด้วย เพราะลานกลางแจ้งในฤดูร้อนไม่ใช่ห้องทดสอบที่ 30 °C และเครื่อง 100 ตันที่พันสี่ชั้นต้องใช้เคเบิลพิกัด 546 A บนพื้น นั่นคือเคเบิลสามแกน 300 mm² ซึ่งหนักประมาณ 11 kg ต่อเมตรรวมเปลือก สี่ร้อยเมตรคือ 4.7 ตันบนดรัมเดียว และตอนนี้ดรัมก็กลายเป็นงานโครงสร้าง ไม่ใช่อุปกรณ์เสริม
นี่คือจุดที่วิศวกรไฟฟ้าและวิศวกรเครื่องกลถูกบังคับให้คุยกัน เคเบิลที่แก้ปัญหาแรงดันตกมักเป็นเส้นที่ดรัมรับไม่ไหว และคำตอบคือเปลี่ยนไปใช้ราง ลดขนาดดรัม หรือยอมรับแรงดันตกที่มากขึ้น
ใช้การคำนวณมาตรฐานโดยรวมพจน์รีแอกแตนซ์ไว้ด้วย เพราะที่ 150 mm² ขึ้นไปส่วนรีแอกทีฟไม่ใช่ค่าที่ละเลยได้ ใช้ค่าตาม IEC 60364-5-52 ภาคผนวก G คือความต้านทานจำเพาะ 0.0225 โอห์ม mm² ต่อเมตรสำหรับทองแดงขณะใช้งาน และรีแอกแตนซ์ 0.08 มิลลิโอห์มต่อเมตร ที่เพาเวอร์แฟกเตอร์ 0.85
| เครน | กระแส | เคเบิล | 100 m | 200 m | 400 m |
|---|---|---|---|---|---|
| 5 t | 22.6 A | 16 mm² | 1.2% | 2.4% | 4.8% |
| 20 t | 62.4 A | 50 mm² | 1.2% | 2.3% | 4.6% |
| 50 t | 127.3 A | 95 mm² | 1.3% | 2.7% | 5.4% |
| 100 t | 203.6 A | 150 mm² | 1.5% | 3.0% | 6.0% |
ขีดจำกัดการออกแบบคือ 5 เปอร์เซ็นต์สำหรับสายป้อนมอเตอร์ที่จ่ายจากเครือข่ายแรงดันต่ำสาธารณะ โดยสงวน 3 เปอร์เซ็นต์ไว้สำหรับแสงสว่าง และ 8 เปอร์เซ็นต์เมื่อการติดตั้งจ่ายจากหม้อแปลงส่วนตัว IEC 60364-5-52 ภาคผนวก G ยอมให้เพิ่มได้อีก 0.005 เปอร์เซ็นต์ต่อเมตรเมื่อเกิน 100 เมตร โดยเพดานที่ 0.5 เปอร์เซ็นต์ ซึ่งฟังดูใจดีจนกว่าจะลองคำนวณ เพดานนั้นถึงที่ 200 เมตร และไม่ช่วยอะไรงานออกแบบที่แรงดันตก 6 เปอร์เซ็นต์
ดังนั้นคอลัมน์ 400 เมตรคือคอลัมน์ที่ตัดสินขนาดเคเบิล เครื่อง 100 ตันบนทางวิ่ง 400 เมตรต้องใช้ 240 mm² เพื่อลงมาที่ 4.3 เปอร์เซ็นต์ และที่ขนาดนั้น การต่อเคเบิล รัศมีการดัด และน้ำหนักดรัมล้วนกลายเป็นเรื่องของโครงการ นี่คือจังหวะที่ควรคิดว่าหม้อแปลงจะวางที่ไหน แทนที่จะคิดว่าทองแดงจะหนาเท่าไร
ตำแหน่งจุดจ่ายไฟเป็นการออกแบบที่ไม่มีต้นทุน และให้ผลมากกว่าการเพิ่มขนาดเคเบิล แรงดันตกเป็นสัดส่วนกับความยาวที่กระแสเดินทางจริง การจ่ายที่กลางทางจึงลดลงครึ่งหนึ่ง และการจ่ายสองจุดลดเหลือหนึ่งในสาม
| รูปแบบการจ่ายไฟ | ความยาวที่ใช้คำนวณ | 100 t ทางวิ่ง 400 m | ต้นทุนที่เพิ่ม |
|---|---|---|---|
| จ่ายที่ปลายทางวิ่ง | 100% | 6.0% ที่ 150 mm² | เส้นทางเคเบิลถูกที่สุด แต่เคเบิลใหญ่ที่สุด |
| จ่ายที่กลางทางวิ่ง | 50% | 3.0% ที่ 150 mm² | ต้องเดินเคเบิลถึงกลางทางวิ่ง หรือจ่ายรางที่กลางช่วง |
| จ่ายสองจุดที่หนึ่งในสามและสองในสาม | 33% | 2.0% ที่ 150 mm² | สวิตช์ตัดตอนสองตัว พร้อมการสอดสลัก ใช้รางง่ายกว่าดรัมในกรณีนี้ |
| จ่ายสามจุด | 25% | 1.5% ที่ 150 mm² | บัสแบ่งตอน ข้อต่อมี การป้องกัน และต้องตรวจมากจุดขึ้น |
การจ่ายที่กลางทางวิ่ง 400 เมตรให้ผลเท่ากับการเพิ่มเคเบิลสองขนาด และมีต้นทุนเป็นร่องดินกับเคเบิลหุ้มเกราะหนึ่งช่วง ข้อควรระวังคือการตัดแยกวงจร ทุกจุดจ่ายไฟต้องมีสวิตช์ตัดตอนที่ล็อกได้ และสวิตช์จ่ายไฟเครนต้องเข้าถึงได้โดยผู้ที่ทำงานบนเครื่อง ในระบบราง จุดจ่ายไฟก็เป็นข้อต่อด้วย และข้อต่อคือจุดที่ทั้งแรงดันตกและการกัดกร่อนกระจุกตัว
ไม่เหมือน และนี่คือสมมติฐานที่แพงที่สุดเป็นอันดับสองในออเดอร์ส่งออก IEC 60038 กำหนดค่าพิกัดที่แนะนำ และเป็นประโยชน์กับผู้ซื้อตรงที่ยังบันทึกค่าที่ใช้จริงอยู่ในสนามด้วย
| ระบบ | ความถี่ | สถานะ | พบได้ที่ใด |
|---|---|---|---|
| 230/400 V | 50 Hz | ค่าที่แนะนำ | ยุโรปส่วนใหญ่ จีน ตะวันออกกลาง เอเชียและแอฟริกาส่วนใหญ่ |
| 220/380 V | 50 Hz | ถูกแทนที่แล้ว แต่ยังมีอยู่ | โรงงานเก่าในเอเชีย บางส่วนของละตินอเมริกา |
| 240/415 V | 50 Hz | ถูกแทนที่แล้ว แต่ยังมีอยู่ | ระบบเก่าในสหราชอาณาจักร ออสเตรเลีย บางส่วนของแอฟริกาและอ่าวเปอร์เซีย |
| 277/480 V | 60 Hz | ค่าที่แนะนำ | อุตสาหกรรมในอเมริกาเหนือ |
| 347/600 V | 60 Hz | ค่าที่แนะนำ | แคนาดา อุตสาหกรรมหนักบางส่วนในสหรัฐฯ |
| 400/690 V | 50 Hz | ค่าที่แนะนำ | โรงงานขนาดใหญ่ เหมือง ท่าเรือบางแห่ง |
การเปลี่ยนจาก 220/380 เป็น 230/400 กำหนดให้อยู่ในช่วงบวกหกลบสิบเปอร์เซ็นต์ และจาก 240/415 ให้อยู่ในช่วงบวกสิบลบหกเปอร์เซ็นต์ โดยมีกำหนดเส้นตายที่ผ่านไปแล้วในปี 2003 ยี่สิบสามปีต่อมา โรงงานจำนวนมากยังใช้ค่าเดิม ซึ่งเป็นเหตุให้คำถามแรกในทุกใบสอบถามควรเป็นแรงดันระหว่างสายที่วัดได้ที่จุดจ่ายไฟเครน ไม่ใช่ค่าแรงดันพิกัด
ในด้านการใช้งาน IEC 60038 กำหนดแรงดันใช้งานต่ำสุดที่ยอมรับได้สำหรับระบบ 230/400 V ไว้ที่ 196/340 V นั่นคือพื้นของมาตรฐาน ไม่ใช่เป้าหมายการออกแบบ คอนแทกเตอร์ของเครนไม่อ่อนโยนเท่ามาตรฐาน แรงดันตก 15 ถึง 20 เปอร์เซ็นต์ก็พอทำให้มันสั่นกระพริบ และคอนแทกเตอร์เดินยาวที่สั่นกระพริบบนโครงเสาที่มีโหลดคือที่มาของการวิ่งหลุดการควบคุม
มอเตอร์เป็นตัวตัดสิน แรงบิดเป็นสัดส่วนประมาณกำลังสองของโวลต์ต่อเฮิรตซ์ แรงดันและความถี่บนป้ายพิกัดจึงต้องอ่านเป็นคู่ และนี่คือจุดที่ออเดอร์ส่งออกผิดพลาดแม้แรงดันจะดูใกล้เคียงพอ
| ไฟจ่าย | โวลต์ต่อเฮิรตซ์ | แรงบิดเทียบมอเตอร์ 400 V / 50 Hz |
|---|---|---|
| 400 V, 50 Hz (ค่าอ้างอิง) | 8.00 | 100% |
| 380 V, 50 Hz | 7.60 | 90% |
| 415 V, 50 Hz | 8.30 | 108% แต่แกนเหล็กอิ่มตัวและร้อนขึ้น |
| 480 V, 60 Hz | 8.00 | แรงบิด 100% ความเร็วและกำลังเพิ่มขึ้น 20% |
| 440 V, 60 Hz | 7.33 | 84% |
| 400 V, 60 Hz | 6.67 | 69% และรอกยกจะยกน้ำหนักพิกัดไม่ได้ |
กรณีกลับกันก็ลำบากพอกันและมีเอกสารบันทึกไว้ดีกว่า US Motors เผยแพร่ค่าลดพิกัดสำหรับการใช้มอเตอร์ 60 Hz กับไฟ 50 Hz ที่ 380 V มอเตอร์ TEFC ให้แรงม้า 0.80 ของพิกัด ที่ 400 V ให้ 0.75 และที่ 415 V ให้ 0.70 ตัวอย่างที่เขาคำนวณคือความต้องการ 10 hp สี่ขั้ว 50 Hz 380 V ซึ่งต้องใช้มอเตอร์ 15 hp 60 Hz ความเร็วลดลงเหลือห้าในหก ซึ่งผู้ซื้อจะสังเกตได้บนโครงเสา เพราะความเร็วเดินยาวคือเวลารอบของงาน
เมื่อใช้ไดรฟ์ปรับความถี่ มอเตอร์จะได้รับไฟจากไดรฟ์ไม่ใช่จากการิด ความถี่จึงตั้งได้ในพารามิเตอร์และความไม่เข้ากันส่วนใหญ่หายไป แต่ไม่ได้หายทั้งหมด คอยล์เบรก พัดลมตู้ไฟ หม้อแปลงควบคุม และลูกเบี้ยวลิมิตสวิตช์ยังเป็นอุปกรณ์ที่อ้างอิงความถี่ของกริด ถ้าคุณสั่งซื้อจากจีนสำหรับประเทศที่ใช้ 60 Hz ให้แจ้งในใบสอบถาม และแจ้งว่าวงจรควบคุมควรสร้างมาสำหรับความถี่ใด
ต้องมีเส้นทางลงดิน และรางไม่ใช่เส้นทางนั้น นี่เป็นข้อโต้แย้งเดียวกับคำถามเรื่องทางล้อบนเครนแขนหมุน เพียงแต่แก้ทีหลังได้ยากกว่า เพราะบนโครงเสา ข้อต่อรางคือจุดต่อที่ขันโบลต์หรือแคลมป์ซึ่งอยู่กลางแจ้งท่ามกลางฝุ่นและฝน
แนวปฏิบัติของจีนระบุละเอียดที่สุดและควรรู้แม้อยู่นอกจีน GB 50057-2010 กำหนดให้ค่าความต้านทานลงดิน 4 โอห์มหรือดีกว่าสำหรับสิ่งก่อสร้างประเภท 2 โดยยอมให้ 10 โอห์มสำหรับการลงดินซ้ำ รางตัวนำต้องลงดินทั้งสองปลายและต่อเข้ากับกริดลงดินทุก 30 เมตรตลอดแนว ข้อต่อรางต้องถูกต่อเชื่อมด้วยทองแดงอย่างน้อย 16 mm² โดยแต่ละจุดต่อต้องต่ำกว่า 0.03 โอห์ม และต้องมีจุดต่อลงดินเป็นระยะไม่เกิน 25 เมตร ความต้านทานเปลี่ยนผ่านระหว่างชิ้นส่วนใดของเครนกับดินต้องไม่เกิน 4 โอห์ม
| รายการ | ข้อกำหนด | แหล่งอ้างอิง |
|---|---|---|
| ค่าความต้านทานลงดิน สิ่งก่อสร้างประเภท 2 | 4 โอห์มหรือน้อยกว่า; 10 โอห์มสำหรับการลงดินซ้ำ | GB 50057-2010 |
| การต่อเชื่อมข้อต่อราง | ≥ 16 mm² ทองแดง, จุดต่อต่ำกว่า 0.03 โอห์ม | GB 50057-2010 |
| ระยะห่างจุดต่อลงดิน | ลงดินรางทั้งสองปลาย และทุก 25–30 เมตรตลอดแนว | GB 50057-2010 |
| ความต่อเนื่องของดินป้องกันฟ้าผ่า | ต่ำกว่า 10 โอห์ม; หากเกิน ให้ต่อเข้ากับเครือข่ายลงดินด้วย ≥ 70 mm² | UK CPA TIN 036, BS EN 62305-1 และ -3 |
| อิเล็กโทรดในฐานราก | เหล็กกลม ≥ 10 mm หรือแถบชุบสังกะสี ≥ 30 × 3.5 mm | แนวปฏิบัติ DEHN เรื่องดินฐานราก, EN 62305-3 |
| ตาข่ายลงดินแบบวงเมื่อติดตั้งระบบป้องกันฟ้าผ่า | ≤ 10 × 10 m ในดิน, ตาข่ายเชื่อม ≤ 20 × 20 m ในพื้นแผ่น | EN 62305-3 (VDE 0185-305-3) |
การจะติดสายล่อฟ้าหรือไม่เป็นอีกคำถามหนึ่ง GB 50057 ไม่ได้บังคับให้ติดบนเครนกลางแจ้ง แต่กำหนดให้การลงดินต้องดีและรางต้องลงดินอย่างเชื่อถือได้ ถ้าเครนเป็นสิ่งที่สูงที่สุดในลานโล่ง สายล่อฟ้าที่หัวรถด้านปลายจะปกป้องตู้ไฟและไดรฟ์ของเครื่องเอง และมีราคาถูกเมื่อเทียบกับการเปลี่ยนไดรฟ์ สิ่งที่มาตรฐานทั้งหมดเห็นตรงกันคือ โครงสร้างเครนและรางอาจเป็นส่วนหนึ่งของเส้นทางลงดินได้ แต่จะพึ่งพาสิ่งเหล่านี้เพียงลำพังเป็นตัวนำป้องกันไม่ได้
มีสามเรื่องที่กัดบนโครงเสามากกว่าเครนในโรงงาน และทั้งหมดเกี่ยวกับน้ำกับกระแสตกค้าง
เรื่องแรกคือพิกัดตู้ IP54 เป็นค่าปกติสำหรับเครนในโรงงานในร่ม IP55 เป็นค่าต่ำสุดที่ใช้ได้จริงกลางแจ้งที่ทั้งฝนและไอน้ำควบแน่นมาถึง และลานชายฝั่งต้องการ IP65 กับฮาร์ดแวร์สแตนเลส IEC 61439-1 ทำให้ค่า IP ที่ประกาศเป็นส่วนหนึ่งของคุณลักษณะที่ผ่านการทวนสอบของชุดประกอบ ซึ่งหมายความว่าต้องพิสูจน์บนตู้ที่ประกอบเสร็จ ไม่ใช่คาดเดาจากชิ้นส่วนภายใน
เรื่องที่สองคืออุปกรณ์ตัดไฟรั่ว (RCD) เครนที่มีไดรฟ์ปรับความถี่สามารถสร้างกระแสตกค้างแบบ DC เรียบเมื่อเกิดความผิดพร่อง และอุปกรณ์ชนิด AC หรือชนิด A มองไม่เห็น ชนิด B เป็นตัวเลือกที่ถูกต้องเพียงชนิดเดียว และคำแนะนำมาตรฐานสำหรับเครนคือรุ่น super-immunised เพราะอุปกรณ์ชนิด B ทั่วไปตัดผิดพลาดจากกระแสรั่วของไดรฟ์ อุปกรณ์ตัดทันที 30 mA ควรอยู่ในวงจรปลายทางที่จ่ายเครื่องมือพกพา ไม่ใช่ที่จ่ายไฟเครน เครนไม่ใช่อุปกรณ์พกพา และการตัดไฟจ่ายของมันอาจทำให้เกิดการเคลื่อนที่ที่ควบคุมไม่ได้
เรื่องที่สามคือสวิตช์จ่ายไฟเครนและรูปแบบสวิตช์ตัดตอน ซึ่ง IEC 60204-32:2023 กล่าวถึงอย่างละเอียด มาตรฐานเริ่มจากสวิตช์จ่ายไฟเครนและรวมถึงรางตัวนำกับระบบรางแขวนเคเบิลที่อยู่นอกเครื่องอย่างชัดเจน วิธีจ่ายไฟจึงอยู่ในขอบเขตความปลอดภัยทางไฟฟ้า ไม่ใช่รายการงานโยธาแยกต่างหาก มาตรฐานยังกำหนดให้หม้อแปลงมีการป้องกันกระแสเกินและป้องกันอุณหภูมิสูงเกินเมื่อด้านทุติยภูมิลัดวงจร โดยมีข้อยกเว้นแคบเพียงสามข้อสำหรับการป้องกันกระแสเกินบนสายทุติยภูมิของหม้อแปลง คือตัวนำมีขนาดเพียงพอ ความยาวไม่เกิน 3 เมตร และมีการป้องกันเชิงกล
ด้านล่างคือการกระจายของความผิดพร่องทางไฟฟ้าบนรถเครนโครงเสาที่เราส่งมอบและให้บริการอยู่ จัดกลุ่มตามสาเหตุแรก ข้อมูลนี้เป็นบันทึกบริการของเราเอง ไม่ใช่สถิติที่ตีพิมพ์ และกลุ่มตัวอย่างเล็กพอที่คุณควรอ่านเป็นการจัดอันดับ ไม่ใช่อัตราเกิด
| สาเหตุแรก | สัดส่วน | อาการที่เห็นหน้างาน |
|---|---|---|
| แรงดันจ่ายไม่ตรงหรือแทปหม้อแปลงผิด | 21% | ไดรฟ์ตัดเพราะแรงดันต่ำเมื่อมีโหลด แรงดันที่วัดได้ต่ำกว่าพิกัด 5–8% |
| รางตัวนำเล็กเกินไปหรือหัวรับกระแสสึก | 18% | เดินยาวช้าลงที่ปลายไกล หัวรับเกิดอาร์กและดำที่ข้อต่อ |
| เคเบิลบนดรัมร้อนเกินที่ชั้นใน | 17% | เปลือกชั้นในนิ่มหรือแตกร้าว มีกลิ่นยางร้อนหลังเดินยาว |
| ไม่ได้ต่อเชื่อมข้อต่อราง | 14% | อิมพีแดนซ์วงจรลงดินสูง RCD ตัดเมื่อเครื่องเปียกน้ำ |
| ใช้ RCD ผิดชนิดบนเครนที่จ่ายผ่านไดรฟ์ | 12% | ตัดผิดพลาดแบบสุ่ม แย่ลงในอากาศชื้น |
| ตู้ไฟมีไอน้ำควบแน่นและพิกัด IP ต่ำ | 10% | ขั้วต่อกัดกร่อน ฮีตเตอร์เสีย มีรอยน้ำภายในประตู |
| ลำดับเฟสและสายควบคุม | 8% | เดินยาวกลับด้าน ลิมิตสวิตช์ทำงานผิดด้านตอนทดสอบส่งมอบ |
สังเกตว่าอะไรที่ไม่อยู่ในรายการ คือหม้อแปลงเสีย เคเบิลเสีย และไดรฟ์เสีย ซึ่งเป็นสามสิ่งที่ผู้ซื้อกังวล เกือบทุกข้อข้างต้นเป็นข้อผิดพลาดตอนทดสอบส่งมอบหรือตอนกำหนดข้อกำหนด ซึ่งหมายความว่าป้องกันได้ด้วยมัลติมิเตอร์และเช็กลิสต์หนึ่งหน้า และเกือบไม่มีข้อใดได้รับการคุ้มครองจากการเคลมประกัน เพราะเครื่องทำงานได้ตอนส่งมอบ
ลำดับด้านล่างเรียงตามผลตอบแทนต่อแรงที่ลงไป จากสิ่งที่ไม่เสียค่าใช้จ่ายไปจนถึงสิ่งที่ต้องเปลี่ยนหม้อแปลง แถวสุดท้ายเป็นตัวอย่างเปรียบเทียบที่ตั้งใจใส่ไว้
| การดำเนินการ | ต้นทุน | ผลที่ได้ |
|---|---|---|
| วัดแรงดันจ่ายจริงและตั้งแทปหม้อแปลงให้ตรง | เฉพาะค่าแรงวิศวกร | ได้แรงดันคืน ±5% ขจัดความผิดพร่องปีแรกที่ใหญ่ที่สุด |
| ต่อเชื่อมข้อต่อรางทุกจุดและเพิ่มการลงดินซ้ำ | USD 300–1,500 | แก้เส้นทางลงดินและหยุดการตัดของ RCD ในหน้าฝน |
| ย้ายจุดจ่ายไฟไปกลางทางวิ่ง | USD 2,000–8,000 | แรงดันตกลดครึ่งหนึ่ง เท่ากับเพิ่มเคเบิลสองขนาด |
| เพิ่มขนาดเคเบิลทางวิ่งหนึ่งขั้น | USD 1,500–6,000 | แรงดันตกลดลง 1.5 ถึง 1.7 เปอร์เซ็นต์ ตรวจพิกัดดรัมก่อน |
| ติดไลน์รีแอกเตอร์ 4% ที่สายป้อนไดรฟ์ทุกตัว | USD 200–600 | ลด THD กระแสลงประมาณครึ่งหนึ่งและคืนความจุหม้อแปลง |
| เปลี่ยนรางแขวนเคเบิลเป็นรางตัวนำเมื่อทางวิ่งเกิน 150 m | USD 4,000–20,000 | ขจัดการเปลี่ยนเคเบิลทุก 3–8 ปี และปัญหาสะบัดที่ความเร็วสูง |
| ซื้อหม้อแปลงใหญ่ขึ้น | USD 3,000–15,000 | ไม่แก้แรงดันตกที่เกิดปลายน้ำ และไม่แก้อะไรที่วัดได้ เว้นแต่หม้อแปลงรับโหลดเกินจริง |
แถวสุดท้ายนั้นหลอกผู้ซื้อได้มากกว่ารายการอื่นใดในหน้านี้ แรงดันตก 6 เปอร์เซ็นต์ที่ปลายทางวิ่ง 400 เมตรเกิดจากระยะ 400 เมตร ไม่ใช่จากหม้อแปลง และ kVA เท่าไรที่ปลายใกล้ก็ไม่เปลี่ยนแรงดันที่ปลายไกล สั่งหม้อแปลงจากกระแส RMS สั่งเคเบิลจากแรงดันตกและการลดพิกัด และกำหนดตำแหน่งจุดจ่ายไฟด้วยเลขคณิต
สิบบรรทัด ทุกบรรทัดเปลี่ยนราคา และไม่มีบรรทัดใดที่ผู้ขายเดาได้
บรรทัดแรกคือบรรทัดที่ประหยัดเงินได้มากที่สุด และเป็นบรรทัดที่มักได้คำตอบว่า "มาตรฐาน" ไม่มีแรงดันมาตรฐาน มีแต่แรงดันที่สวิตช์บอร์ดของคุณ วัดจริง ในวันที่เครื่องถูกทดสอบส่งมอบ
ประมาณ 63 kVA สำหรับเครื่อง 400 V ที่ติดตั้งกำลัง 67.5 kW และค่าตัวคูณการใช้งาน 0.55 ซึ่งให้กระแส RMS 10 นาทีที่ 43.7 kVA และ 54.6 kVA หลังคูณ 1.25 ปัดขึ้นเป็นขนาดมาตรฐานถัดไป นั่นเล็กกว่าที่ผู้ซื้อส่วนใหญ่คาดไว้มาก และเหตุผลคือเครนไม่ใช่โหลดต่อเนื่อง เครนใช้เวลาส่วนหนึ่งของทุกรอบรอ และไม่เคยเดินไดรฟ์ทั้งหมดเต็มกำลังพร้อมกัน ใบสั่งซื้อรถเครนโครงเสาของเราถามระดับการใช้งานไว้ ชัดเจน เพื่อให้คำนวณตัวเลขนี้ได้แทนการเดา และการคำนวณควรอยู่ในเอกสารข้อมูลพร้อมกับหม้อแปลง
ได้ แต่มีข้อแม้ แรงบิดเพิ่มขึ้นประมาณ 8 เปอร์เซ็นต์ เพราะโวลต์ต่อเฮิรตซ์เพิ่มจาก 8.00 เป็น 8.30 และมอเตอร์ร้อนขึ้นเพราะแกนเหล็กเข้าใกล้สภาวะอิ่มตัวมากขึ้น โดยปกติยอมรับได้ เพราะ IEC 60038 ยอมให้ระบบ 230/400 V อยู่ที่ 440 V ที่ขั้วจ่ายไฟ ตั้งแทปหม้อแปลงให้ตรงกับแรงดันที่วัดได้ แทนที่จะปล่อยไว้ที่ค่าจากโรงงาน และตรวจสอบว่าหม้อแปลงควบคุมกับคอยล์เบรกมีพิกัดรองรับค่าที่สูงขึ้น
ต้องใช้หนึ่งในสองแบบ และรางแขวนเคเบิลไม่ใช่ตัวเลือกที่ความยาวนั้น เกิน 100 เมตร ตัวเลือกที่ใช้ได้จริงคือรางตัวนำซึ่งรองรับถึง 500 เมตรขึ้นไป หรือดรัมเคเบิลขับมอเตอร์ซึ่งรองรับถึง 400 เมตรขึ้นไป เลือกรางเมื่อความเร็วเดินเกิน 100 m/min เมื่อลานมีฝุ่น หรือเมื่อมีเครนหลายตัวใช้ทางวิ่งร่วมกัน เลือกดรัมเมื่อไม่มีที่สำหรับขารองรับราง เมื่อทางวิ่งอาจถูกวางใหม่ หรือเมื่อการต่อแบบปลั๊กที่ปลายบล็อกมีประโยชน์ในการใช้งาน
เกือบทุกกรณีเพราะอุปกรณ์เป็นชนิดผิด ไดรฟ์สามารถสร้างกระแสตกค้างแบบ DC เรียบขณะเกิดความผิดพร่อง ซึ่งอุปกรณ์ชนิด AC และชนิด A ตรวจจับไม่ได้ และอุปกรณ์ชนิด B ทั่วไปตัดจากกระแสรั่วปกติของไดรฟ์ที่มีเคเบิลมอเตอร์ยาว ให้ติดตั้งอุปกรณ์ชนิด B แบบ super-immunised ตรวจสอบการเลือกตัดกับอุปกรณ์ต้นทาง และย้ายการป้องกันตัดทันที 30 mA ไปอยู่วงจรปลายทางที่จ่ายเครื่องมือช่าง แทนที่จะอยู่ที่จ่ายไฟเครน
ไม่เสมอไป แต่ต้องมีเส้นทางลงดินที่ชัดเจนเสมอ GB 50057-2010 ไม่ได้บังคับให้ติดสายล่อฟ้าบนเครนกลางแจ้ง แต่กำหนดให้ลงดิน 4 โอห์มหรือดีกว่า และให้รางลงดินอย่างเชื่อถือได้โดยต่อเชื่อมข้อต่อด้วยตัวนำ 16 mm² ขึ้นไป ถ้าเครนเป็นสิ่งก่อสร้างสูงที่สุดในลานโล่ง สายล่อฟ้าที่หัวรถด้านปลายเป็นค่าประกันที่ถูกสำหรับตู้ไฟและไดรฟ์ และควรวัดความต่อเนื่องของดินให้ต่ำกว่า 10 โอห์ม หากไม่ได้ให้ต่อเข้ากับเครือข่ายลงดินของไซต์ด้วยตัวนำอย่างน้อย 70 mm²
ได้เฉพาะเมื่อลดพิกัด และการลดพิกัดมีนัยสำคัญ US Motors ระบุค่า 0.80 สำหรับมอเตอร์ TEFC ที่ 380 V, 0.75 ที่ 400 V และ 0.70 ที่ 415 V ซึ่งหมายความว่าความต้องการ 10 hp ต้องใช้มอเตอร์ 15 hp ความเร็วลดลงเหลือห้าในหก ระบบเดินยาวบนโครงเสาจึงช้าลงและเวลารอบเปลี่ยนไป ถ้าเครนใช้ไดรฟ์ปรับความถี่ ฝั่งมอเตอร์จะจัดการโดยไดรฟ์ แต่คอยล์เบรก พัดลมตู้ไฟ และหม้อแปลงควบคุมยังเป็นอุปกรณ์ที่อ้างอิงกริด และต้องสั่งให้ตรงกับความถี่ที่ถูกต้อง
บทความที่เกี่ยวข้อง:
สลิปริงเครนแขนหมุน: สายสี่เส้นที่ต้องข้ามก่อนรอกจะเคลื่อนที่ ขนาด 0.125 ถึง 5 ตัน
ระบบจ่ายไฟเครนแขนหมุนเคลื่อนที่: ข้อต่อเคลื่อนที่สามจุดที่ไม่มีใครวาดแบบ ขนาด 0.125 ถึง 2 ตัน
คุณภาพกำลังไฟเครนแขวน: ทำไมเครนแขวนใต้รางจึงเป็นส่วนหนึ่งของอาคารจริง ๆ ขนาด 0.5 ถึง 5 ตัน
ความผิดเพี้ยนฮาร์มอนิกของเครน: ไดรฟ์ห้าตัวบนบัสบาร์เดียวส่งผลต่อเครนคานคู่อย่างไร ขนาด 5 ถึง 100 ตัน
เหล็กโครงทางวิ่งเครนโครงเสา: รางสองเส้นมีต้นทุนเท่าไรก่อนเครนมาถึง ขนาด 5 ถึง 100 ตัน